Hvala, ker ste obiskali Nature.com.Uporabljate različico brskalnika z omejeno podporo za CSS.Za najboljšo izkušnjo priporočamo, da uporabite posodobljen brskalnik (ali onemogočite način združljivosti v Internet Explorerju).Poleg tega, da zagotovimo stalno podporo, spletno mesto prikažemo brez slogov in JavaScripta.
Prikaže vrtiljak treh diapozitivov hkrati.Uporabite gumba Prejšnji in Naslednji, da se premikate po treh diapozitivih hkrati, ali pa uporabite gumbe drsnika na koncu, da se premikate skozi tri diapozitive hkrati.
Štirje elementi iz gumeno-betonskih jeklenih cevi (RuCFST), en element iz jeklenih betonskih cevi (CFST) in en prazen element so bili testirani v čistih upogibnih pogojih.Glavna parametra sta strižno razmerje (λ) od 3 do 5 in razmerje zamenjave gume (r) od 10 % do 20 %.Dobimo krivuljo upogibni moment-deformacija, krivuljo upogibni moment-upogib in krivuljo upogibni moment-ukrivljenost.Analiziran je bil način destrukcije betona z gumijastim jedrom.Rezultati kažejo, da je vrsta okvare članov RuCFST okvara zaradi upogibanja.Razpoke v gumijastem betonu so razporejene enakomerno in varčno, zapolnitev jedra betona z gumo pa preprečuje nastanek razpok.Razmerje med strigom in razponom je imelo majhen vpliv na obnašanje preizkušancev.Stopnja zamenjave gume malo vpliva na sposobnost, da prenese upogibni moment, vendar ima določen učinek na upogibno togost vzorca.Po polnjenju z gumijastim betonom se v primerjavi z vzorci iz prazne jeklene cevi izboljša upogibna sposobnost in upogibna togost.
Tradicionalne armiranobetonske cevne konstrukcije (CFST) se zaradi dobre potresne učinkovitosti in visoke nosilnosti pogosto uporabljajo v sodobni inženirski praksi1,2,3.Kot nova vrsta gumijastega betona se gumijasti delci uporabljajo za delno nadomestitev naravnih agregatov.Strukture iz jeklenih cevi, polnjenih z gumijastim betonom (RuCFST) so oblikovane s polnjenjem jeklenih cevi z gumijastim betonom za povečanje duktilnosti in energetske učinkovitosti kompozitnih struktur4.Ne samo, da izkorišča odlično delovanje članov CFST, ampak tudi učinkovito uporablja gumijaste odpadke, kar izpolnjuje razvojne potrebe zelenega krožnega gospodarstva5,6.
V zadnjih nekaj letih se je intenzivno preučevalo obnašanje tradicionalnih članov CFST pod aksialno obremenitvijo7,8, interakcijo aksialne obremenitve in momenta9,10,11 in čistim upogibanjem12,13,14.Rezultati kažejo, da se upogibna zmogljivost, togost, duktilnost in zmogljivost disipacije energije CFST stebrov in nosilcev izboljšajo z notranjim betonskim polnjenjem in kažejo dobro duktilnost pri lomu.
Trenutno so nekateri raziskovalci preučevali obnašanje in delovanje stebrov RuCFST pri kombiniranih aksialnih obremenitvah.Liu in Liang15 sta izvedla več poskusov na kratkih stebrih RuCFST in v primerjavi s stebri CFST sta se nosilnost in togost zmanjšali z naraščajočo stopnjo zamenjave gume in velikostjo delcev gume, medtem ko se je duktilnost povečala.Duarte4,16 je testiral več kratkih kolon RuCFST in pokazal, da so bile kolone RuCFST bolj duktilne z naraščajočo vsebnostjo gume.Liang17 in Gao18 sta poročala tudi o podobnih rezultatih o lastnostih gladkih in tankostenskih čepov RuCFST.Gu et al.19 in Jiang et al.20 so proučevali nosilnost elementov RuCFST pri visoki temperaturi.Rezultati so pokazali, da je dodatek kavčuka povečal duktilnost strukture.S povišanjem temperature se nosilnost sprva nekoliko zmanjša.Patel21 je analiziral tlačno in upogibno obnašanje kratkih CFST nosilcev in stebrov z okroglimi konci pri aksialni in enoosni obremenitvi.Računalniško modeliranje in parametrična analiza dokazujeta, da lahko simulacijske strategije na osnovi vlaken natančno preučijo delovanje kratkih RCFST.Fleksibilnost se povečuje z razmerjem stranic, trdnostjo jekla in betona, zmanjšuje pa z razmerjem med globino in debelino.Na splošno se kratki stebri RuCFST obnašajo podobno kot stebri CFST in so bolj duktilni kot stebri CFST.
Iz zgornjega pregleda je razvidno, da se stebri RuCFST izboljšajo po pravilni uporabi gumijastih dodatkov v osnovnem betonu stebrov CFST.Ker ni aksialne obremenitve, pride do upogiba mreže na enem koncu nosilca stebra.Pravzaprav so upogibne lastnosti RuCFST neodvisne od značilnosti aksialne obremenitve22.V praktičnem inženirstvu so strukture RuCFST pogosto izpostavljene obremenitvam z upogibnim momentom.Študija njegovih čistih upogibnih lastnosti pomaga določiti načine deformacije in odpovedi elementov RuCFST pod potresnim delovanjem23.Za strukture RuCFST je treba preučiti čiste upogibne lastnosti elementov RuCFST.
V zvezi s tem je bilo testiranih šest vzorcev za proučevanje mehanskih lastnosti čisto ukrivljenih jeklenih kvadratnih cevnih elementov.Preostali del tega članka je organiziran na naslednji način.Najprej je bilo testiranih šest vzorcev kvadratnega prereza z ali brez gumijastega polnila.Za rezultate preskusa opazujte način okvare vsakega vzorca.Drugič, analizirali smo delovanje elementov RuCFST pri čistem upogibanju in razpravljali o učinku razmerja med strižnim delom in razponom 3-5 in razmerja zamenjave gume 10-20 % na strukturne lastnosti RuCFST.Nazadnje se primerjajo razlike v nosilnosti in upogibni togosti med elementi RuCFST in tradicionalnimi elementi CFST.
Šest vzorcev CFST je bilo dokončanih, štirje napolnjeni z gumiranim betonom, eden napolnjen z običajnim betonom, šesti pa je bil prazen.Obravnavani so učinki hitrosti menjave gume (r) in strižnega razmerja razpona (λ).Glavni parametri vzorca so podani v tabeli 1. Črka t označuje debelino cevi, B je dolžina stranice vzorca, L je višina vzorca, Mue je izmerjena upogibna zmogljivost, Kie je začetna upogibna togost, Kse je upogibna togost pri uporabi.scena.
Vzorec RuCFST je bil izdelan iz štirih jeklenih plošč, zvarjenih v parih, da tvorijo votlo kvadratno jekleno cev, ki je bila nato napolnjena z betonom.Na vsak konec vzorca je privarjena jeklena plošča debeline 10 mm.Mehanske lastnosti jekla so prikazane v tabeli 2. V skladu s kitajskim standardom GB/T228-201024 sta natezna trdnost (fu) in meja tečenja (fy) jeklene cevi določeni s standardno natezno preskusno metodo.Rezultati preskusa so 260 MPa oziroma 350 MPa.Modul elastičnosti (Es) je 176 GPa, Poissonovo razmerje (ν) jekla pa 0,3.
Med preskušanjem je bila kubična tlačna trdnost (fcu) referenčnega betona na 28. dan izračunana na 40 MPa.Razmerja 3, 4 in 5 so bila izbrana na podlagi prejšnje reference 25, saj lahko to razkrije kakršne koli težave s prestavnim menjalnikom.Dve stopnji zamenjave gume 10% in 20% nadomestita pesek v betonski mešanici.V tej študiji je bil uporabljen običajni gumijasti prah iz Tianyu Cement Plant (znamka Tianyu na Kitajskem).Velikost delcev gume je 1-2 mm.Tabela 3 prikazuje razmerje gumobetona in mešanic.Za vsako vrsto gumijastega betona so bile vlite tri kocke s stranico 150 mm, ki so bile utrjene pod testnimi pogoji, ki jih predpisujejo standardi.Pesek, uporabljen v mešanici, je kremenčev pesek, grob agregat pa je karbonatna kamnina v mestu Shenyang na severovzhodu Kitajske.28-dnevna kubična tlačna trdnost (fcu), prizmatična tlačna trdnost (fc') in modul elastičnosti (Ec) za različna razmerja zamenjave gume (10 % in 20 %) so prikazani v tabeli 3. Uveljavite standard GB50081-201926.
Vsi preizkušanci so testirani s hidravličnim cilindrom s silo 600 kN.Med obremenitvijo delujeta dve koncentrirani sili simetrično na štiritočkovno upogibno preskusno stojalo in nato porazdeljeni po vzorcu.Deformacija se meri s petimi merilniki napetosti na vsaki površini vzorca.Odstopanja se opazujejo s pomočjo treh senzorjev premika, prikazanih na slikah 1 in 2. 1 in 2.
Pri preizkusu je bil uporabljen sistem prednapetosti.Obremenite s hitrostjo 2kN/s, nato se ustavite pri obremenitvi do 10kN, preverite, ali sta orodje in merilna celica v normalnem delovnem stanju.Znotraj elastičnega traku se vsako povečanje obremenitve nanaša na manj kot eno desetino predvidene največje obremenitve.Ko se jeklena cev obrabi, je uporabljena obremenitev manjša od ene petnajstine predvidene konične obremenitve.Zadržite približno dve minuti po uporabi vsake stopnje obremenitve med fazo obremenitve.Ko se vzorec približuje okvari, se hitrost neprekinjenega obremenjevanja upočasni.Ko aksialna obremenitev doseže manj kot 50 % končne obremenitve ali se na vzorcu ugotovi očitna poškodba, se obremenitev zaključi.
Uničenje vseh preizkušancev je pokazalo dobro duktilnost.V nateznem območju jeklene cevi preskušanca niso bile najdene očitne natezne razpoke.Tipične vrste poškodb jeklenih cevi so prikazane na sl.3. Če vzamemo vzorec SB1 kot primer, je na začetni stopnji obremenitve, ko je upogibni moment manjši od 18 kN m, vzorec SB1 v elastični fazi brez očitne deformacije, stopnja povečanja izmerjenega upogibnega momenta pa je večja od hitrost povečanja ukrivljenosti.Nato je jeklena cev v natezni coni deformabilna in preide v elastično-plastično fazo.Ko upogibni moment doseže približno 26 kNm, se tlačno območje jekla srednjega razpona začne širiti.Edem se razvija postopoma, ko se obremenitev povečuje.Krivulja obremenitev-deformacija se ne zmanjša, dokler obremenitev ne doseže svoje najvišje točke.
Po končanem poskusu sta bila vzorec SB1 (RuCFST) in vzorec SB5 (CFST) razrezana, da bi jasneje opazili način porušitve osnovnega betona, kot je prikazano na sliki 4. Iz slike 4 je razvidno, da so razpoke v vzorcu SB1 se enakomerno in redko porazdelijo v podložni beton, razmak med njimi pa je od 10 do 15 cm.Razdalja med razpokami vzorca SB5 je od 5 do 8 cm, razpoke so nepravilne in očitne.Poleg tega se razpoke v vzorcu SB5 raztezajo za približno 90° od natezne cone do tlačne cone in se razvijejo do približno 3/4 višine preseka.Glavne betonske razpoke v vzorcu SB1 so manjše in manj pogoste kot v vzorcu SB5.Zamenjava peska z gumo lahko do določene mere prepreči nastanek razpok v betonu.
Na sl.5 prikazuje porazdelitev upogiba po dolžini vsakega vzorca.Polna črta je upogibna krivulja preskušanca, pikčasta črta pa sinusni polval.Iz sl.Slika 5 prikazuje, da se upogibna krivulja palice dobro ujema s sinusno polvalovno krivuljo pri začetni obremenitvi.Z večanjem obremenitve krivulja odklona nekoliko odstopa od sinusne polvalovne krivulje.Praviloma so med obremenitvijo odklonske krivulje vseh vzorcev na vsaki merilni točki simetrična polsinusna krivulja.
Ker upogibanje elementov RuCFST pri čistem upogibanju sledi sinusni polvalovni krivulji, lahko upogibno enačbo izrazimo kot:
Ko je največja napetost vlaken 0,01, se ob upoštevanju dejanskih pogojev uporabe ustrezen upogibni moment določi kot končna zmogljivost upogibnega momenta elementa27.Tako določena izmerjena zmogljivost upogibnega momenta (Mue) je prikazana v tabeli 1. Glede na izmerjeno zmogljivost upogibnega momenta (Mue) in formulo (3) za izračun ukrivljenosti (φ) je lahko krivulja M-φ na sliki 6 narisano.Za M = 0,2Mue28 se začetna togost Kie šteje za ustrezno strižno upogibno togost.Ko je M = 0,6Mue, je bila upogibna togost (Kse) delovne stopnje nastavljena na ustrezno sekantno upogibno togost.
Iz ukrivljene krivulje upogibnega momenta je razvidno, da se upogibni moment in ukrivljenost znatno linearno povečata v elastični fazi.Stopnja rasti upogibnega momenta je očitno višja od stopnje ukrivljenosti.Ko je upogibni moment M 0,2Mue, vzorec doseže mejno stopnjo elastičnosti.Ko se obremenitev poveča, se vzorec plastično deformira in preide v elastoplastično fazo.Z upogibnim momentom M, ki je enak 0,7-0,8 Mue, se bo jeklena cev izmenično deformirala v nateznem in tlačnem območju.Istočasno se krivulja Mf vzorca začne manifestirati kot prevojna točka in raste nelinearno, kar poveča skupni učinek jeklene cevi in gumijasto betonskega jedra.Ko je M enak Mue, vzorec preide v fazo plastičnega utrjevanja, pri čemer se upogib in ukrivljenost vzorca hitro povečujeta, medtem ko se upogibni moment počasi povečuje.
Na sl.7 prikazuje krivulje upogibnega momenta (M) glede na napetost (ε) za vsak vzorec.Zgornji del srednjega razpona vzorca je pod pritiskom, spodnji del pa pod napetostjo.Merilniki napetosti z oznako "1" in "2" so nameščeni na vrhu preskušanca, merilniki napetosti z oznako "3" so nameščeni na sredini vzorca, merilniki napetosti pa z oznako "4" in "5".” se nahajajo pod testnim vzorcem.Spodnji del vzorca je prikazan na sliki 2. Iz slike 7 je razvidno, da so v začetni fazi obremenjevanja vzdolžne deformacije v nateznem in tlačnem območju elementa zelo blizu, deformacije so približno linearne.V srednjem delu je rahlo povečana vzdolžna deformacija, vendar je obseg tega povečanja majhen. Kasneje je gumijasti beton v napetostnem območju počil. Ker mora jeklena cev v napetostnem območju vzdržati samo silo in gumijasti beton in jeklena cev v tlačnem območju nosita obremenitev skupaj, deformacija v napetostnem območju elementa je večja od deformacije v Ko se obremenitev poveča, deformacije presegajo mejo tečenja jekla in jeklena cev vstopi elastoplastično stopnjo. Hitrost povečanja deformacije vzorca je bila bistveno višja od upogibnega momenta in plastična cona se je začela razvijati do polnega preseka.
Krivulje M-um za vsak vzorec so prikazane na sliki 8. Na sl.8, vse krivulje M-um sledijo istemu trendu kot tradicionalni člani CFST22,27.V vsakem primeru krivulje M-um kažejo elastičen odziv v začetni fazi, ki mu sledi neelastično obnašanje z zmanjševanjem togosti, dokler postopoma ni dosežen največji dovoljeni upogibni moment.Zaradi različnih preskusnih parametrov pa se krivulje M-um nekoliko razlikujejo.Upogibni moment za razmerje med strižnim delom in razponom od 3 do 5 je prikazan na sl.8a.Dovoljena upogibna zmogljivost vzorca SB2 (strižni faktor λ = 4) je za 6,57 % manjša kot pri vzorcu SB1 (λ = 5), zmožnost upogibnega momenta vzorca SB3 (λ = 3) pa večja kot pri vzorcu SB2. (λ = 4) 3,76 %.Na splošno, ko se razmerje med strižnim delom in razponom poveča, trend spremembe dovoljenega momenta ni očiten.Zdi se, da krivulja M-um ni povezana z razmerjem striž in razpon.To je skladno s tem, kar sta opazila Lu in Kennedy25 za nosilce CFST z razmerjem med strižno dolžino in razponom v razponu od 1,03 do 5,05.Možen razlog za člane CFST je, da je pri različnih strižnih razmerjih razpona mehanizem prenosa sile med betonskim jedrom in jeklenimi cevmi skoraj enak, kar ni tako očitno kot pri armiranobetonskih členih25.
Iz sl.8b kaže, da je nosilnost vzorcev SB4 (r = 10 %) in SB1 (r = 20 %) nekoliko višja ali nižja kot pri tradicionalnem vzorcu CFST SB5 (r = 0) in se poveča za 3,15 odstotka ter zmanjša za 1,57 odstotka.Vendar pa je začetna upogibna togost (Kie) vzorcev SB4 in SB1 bistveno višja kot pri vzorcu SB5, ki znaša 19,03 % oziroma 18,11 %.Upogibna togost (Kse) vzorcev SB4 in SB1 v obratovalni fazi je za 8,16 % oziroma 7,53 % večja kot pri vzorcu SB5.Kažejo, da stopnja zamenjave gume malo vpliva na upogibno sposobnost, vendar ima velik vpliv na upogibno togost vzorcev RuCFST.To je lahko posledica dejstva, da je plastičnost gumijastega betona v vzorcih RuCFST višja od plastičnosti naravnega betona v običajnih vzorcih CFST.Na splošno se pokanje in razpoke v naravnem betonu začnejo širiti prej kot v gumiranem29.Glede na značilen način porušitve osnovnega betona (slika 4) so razpoke vzorca SB5 (naravni beton) večje in gostejše od razpok vzorca SB1 (gumijasti beton).To lahko prispeva k večji omejitvi, ki jo zagotavljajo jeklene cevi za vzorec armiranega betona SB1 v primerjavi z vzorcem naravnega betona SB5.Do podobnih ugotovitev je prišla tudi študija Durate16.
Iz sl.8c kaže, da ima element RuCFST boljšo upogibno sposobnost in duktilnost kot element iz votle jeklene cevi.Upogibna trdnost vzorca SB1 iz RuCFST (r=20 %) je za 68,90 % večja kot pri vzorcu SB6 iz prazne jeklene cevi, začetna upogibna togost (Kie) in upogibna togost v fazi delovanja (Kse) pa vzorca SB1. so 40,52 % oz., ki je višji od vzorca SB6, je bil višji za 16,88 %.Kombinirano delovanje jeklene cevi in gumiranega betonskega jedra poveča upogibno zmogljivost in togost kompozitnega elementa.Elementi RuCFST kažejo vzorce dobre duktilnosti, če so izpostavljeni čistim upogibnim obremenitvam.
Dobljeni upogibni momenti so bili primerjani z upogibnimi momenti, določenimi v trenutnih standardih načrtovanja, kot so japonska pravila AIJ (2008) 30, britanska pravila BS5400 (2005) 31, evropska pravila EC4 (2005) 32 in kitajska pravila GB50936 (2014) 33. upogibni moment (Muc) na eksperimentalni upogibni moment (Mue) je podan v tabeli 4 in prikazan na sl.9. Izračunane vrednosti AIJ (2008), BS5400 (2005) in GB50936 (2014) so za 19 %, 13,2 % oziroma 19,4 % nižje od povprečnih eksperimentalnih vrednosti.Upogibni moment, ki ga je izračunal EC4 (2005), je 7 % pod povprečno testno vrednostjo, ki je najbližja.
Eksperimentalno so raziskane mehanske lastnosti elementov RuCFST pri čistem upogibanju.Na podlagi raziskave lahko sklepamo naslednje.
Testirani člani RuCFST so se obnašali podobno tradicionalnim vzorcem CFST.Z izjemo vzorcev praznih jeklenih cevi imajo vzorci RuCFST in CFST dobro duktilnost zaradi polnila iz gumijastega betona in betona.
Razmerje med strigom in razponom se je spreminjalo od 3 do 5 z majhnim vplivom na testirani moment in upogibno togost.Hitrost zamenjave gume praktično ne vpliva na odpornost vzorca na upogibni moment, ima pa določen vpliv na upogibno togost vzorca.Začetna upogibna togost vzorca SB1 z razmerjem zamenjave gume 10 % je za 19,03 % višja kot pri tradicionalnem vzorcu CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) omogoča natančno oceno končne upogibne zmogljivosti elementov RuCFST.Dodatek gume v osnovni beton izboljša krhkost betona, kar daje konfucijanskim elementom dobro žilavost.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP in Yu, ZV Kombinirano delovanje jeklenih cevnih stebrov pravokotnega preseka, napolnjenih z betonom v prečnem strigu.struktura.Beton 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX in Li, W. Preskušanje jeklenih cevi, polnjenih z betonom (CFST) z nagnjenimi, stožčastimi in kratkimi stebri STS.J. Gradbeništvo.Jekleni rezervoar 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Seizmično testiranje in študije indeksa učinkovitosti sten iz recikliranih votlih blokov, napolnjenih z jeklenim cevnim okvirjem iz recikliranega agregata.struktura.Beton 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Eksperiment in načrtovanje kratkih jeklenih cevi, polnjenih z gumijastim betonom.projekt.struktura.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B. in Gupta, AK Nova analiza tveganja za COVID 19 v Indiji ob upoštevanju podnebnih in socialno-ekonomskih dejavnikov.tehnologije.napoved.družbe.odprto.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Nov sistem ocenjevanja tveganja in odpornost kritične infrastrukture na podnebne spremembe.tehnologije.napoved.družbe.odprto.165, 120532 (2021).
Liang, Q in Fragomeni, S. Nelinearna analiza kratkih okroglih stebrov jeklenih cevi, polnjenih z betonom, pod aksialno obremenitvijo.J. Gradbeništvo.Jeklena resolucija 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. in Lam, D. Obnašanje običajnih in visokotrdnih okroglih stebrov, napolnjenih z betonom, izdelanih iz gostih jeklenih cevi.J. Gradbeništvo.Jekleni rezervoar 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Eksperimentalna raziskava ekscentričnih kompresijskih karakteristik hladno oblikovanih armiranobetonskih pravokotnih cevnih stebrov visoke trdnosti.Univerza J. Huaqiao (2019).
Yang, YF in Khan, LH Obnašanje kratkih stebrov iz jeklenih cevi, polnjenih z betonom (CFST), pod ekscentrično lokalno kompresijo.Tankostenska konstrukcija.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL in Castro, JM. Eksperimentalna ocena cikličnih značilnosti jeklenega cevastega nosilnega stebra, napolnjenega z betonom z osmerokotnim prerezom.projekt.struktura.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH in Hicks, S. Pregled trdnostnih karakteristik krožnih jeklenih cevi, polnjenih z betonom, pri monotonem čistem upogibanju.J. Gradbeništvo.Jekleni rezervoar 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Model napetosti vrvice in upogibna togost okroglega CFST pri upogibanju.notranji J. Jeklena konstrukcija.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. in Li, L. Mehanske lastnosti kratkih stebrov gumijastih betonskih kvadratnih jeklenih cevi pod osno obremenitvijo.J. Severovzhod.Univerza (2011).
Duarte, APK et al.Eksperimentalne študije gumobetona s kratkimi jeklenimi cevmi pri ciklični obremenitvi [J] Sestava.struktura.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW in Chongfeng, HE Eksperimentalna študija značilnosti aksialnega stiskanja okroglih jeklenih cevi, polnjenih z gumijastim betonom.Beton (2016).
Gao, K. in Zhou, J. Preskus aksialne kompresije kvadratnih stebrov iz jeklenih cevi s tankimi stenami.Revija za tehnologijo Univerze Hubei.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G in Wang E. Eksperimentalna študija kratkih pravokotnih armiranobetonskih stebrov po izpostavljenosti visoki temperaturi.Beton 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. in Wang, E. Eksperimentalna študija okroglih jeklenih cevnih stebrov, polnjenih z gumo in betonom, pod aksialnim stiskanjem po izpostavljenosti visoki temperaturi.Beton (2019).
Patel VI Izračun enoosno obremenjenih kratkih jeklenih cevnih nosilcev-stebrov z okroglim koncem, zapolnjenih z betonom.projekt.struktura.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH in Zhao, SL. Analiza upogibnega obnašanja okroglih tankostenskih jeklenih cevi, polnjenih z betonom.Tankostenska konstrukcija.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS in Hunaiti Yu.M.Eksperimentalna študija lastnosti jeklenih cevi, polnjenih z betonom, ki vsebuje gumijasti prah.J. Gradbeništvo.Jekleni rezervoar 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Natezna preskusna metoda pri normalni temperaturi za kovinske materiale (China Architecture and Building Press, 2010).
Čas objave: Jan-05-2023